Упрощенная HTML-версия
415
Второй раз решение проводилось с учетом нового положения узлов, вы-
званного действием крутящего момента, при радиальном смещении осей
мм5,0
. Это позволило определить напряжения, вызванные радиальным сме-
щением осей (рис. 2, б) и тепловыделение в узлах. Коэффициент диссипации
энергии
принимался равным 0,3. Частота нагружения 300 рад/с. Мощность
точечных источников тепла, расположенных в узлах, имела значения от 0 до 0,17
Вт, суммарная мощность составила 0,23 Вт.
Полученные в результате решения упругой задачи мощность внутреннего
источника тепла и конфигурация кольца, соответствующая деформированному
состоянию, позволили перейти к определению его температурного поля. Усло-
вия теплообмена задавались следующим образом. Тепло выделяется точечными
источниками, расположенными в узлах, мощность которых уже известна. Тепло-
отдача происходит между резиновой втулкой и металлической полумуфтой (ко-
эффициент теплоотдачи Н
1
=5240 Дж/с∙м
2
∙К) и между резиновой втулкой и воз-
духом (
Н
2
=40 Дж/с∙м
2
∙К), рис.3, а. Решение уравнения (4) с граничными услови-
ями (5) дает температурные поля колец (риc. 3 а, б).
а).
б).
Рис. 3 – Температурные поля колец при действии внутреннего источника тепла:
а – резина Ф32
град м/Вт 282 ,0
1
; б – резина Ф32М30НЗ
град м/Вт 357 ,0
2